СЕИЗМИЧНO ОСИГУРЯВАНЕ И АНАЛИЗ НА СТОМАНОБЕТОННА СТЕННА КОНСТРУКЦИЯ

Abstract

Стоманобетонните стенни конструкции са предпочитано решение при високи
сгради, особено в земетръсни райони. Често в практиката различни причини довеждат до необходимост от тяхното усилване, повишаване на носещата им способност и коравина. Решаването, относно метода на усилване и подходяща технология зависи от: конкретните местни условия, типа на конструкцията, спецификата на строително-монтажните работи от гледна точка на технологията за изпълнение, архитектурните изисквания, необходимото ниво на сеизмична сигурност.
В настоящата статия е представено примерно решение за сеизмично осигуряване
и анализ на съществуваща сграда, изчислена по НПБСтБК (Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции РД-02-14-485, от 11.06.2008 г.). Изпълнено е надстрояване и реконструкция, съобразно действащите норми Eurocode – БДС EN 1990; БДС EN 1991; БДС EN 1992, БДС EN 1998.

Full text

63
ГОДИШНИК НА УНИВЕРСИТЕТА ПО АРХИТЕКТУРА, СТРОИТЕЛСТВО И ГЕОДЕЗИЯ
СОФИЯ
Том
51
2018
Брой
3
Volume
Issue
ANNUAL OF THE UNIVERSITY OF ARCHITECTURE, CIVIL ENGINEERING AND GEODESY
SOFIA
Получена: 15.09.2017 г.
Приета: 05.12.2017 г.
СЕИЗМИЧНO ОСИГУРЯВАНЕ И АНАЛИЗ НА
СТОМАНОБЕТОННА СТЕННА КОНСТРУКЦИЯ
Е. Абдулахад
1
, Б. Александрова
2
Ключови думи: сеизмичен анализ, сеизмично осигуряване, дуктилност, усилване
РЕЗЮМЕ
Стоманобетонните стенни конструкции са предпочитано решение при високи
сгради, особено в земетръсни райони. Често в практиката различни причини довеждат до
необходимост от тяхното усилване, повишаване на носещата им способност и коравина.
Решаването, относно метода на усилване и подходяща технология зависи от: конкретни-
те местни условия, типа на конструкцията, спецификата на строително-монтажните ра-
боти от гледна точка на технологията за изпълнение, архитектурните изисквания, необ-
ходимото ниво на сеизмична сигурност.
В настоящата статия е представено примерно решение за Сеизмично осигуряване
и анализ на съществуваща сграда, изчислена по НПБСтБК (Норми за проектиране на
бетонни и стоманобетонни конструкции РД-02-14-485, от 11.06.2008 г.). Изпълнено е
надстрояване и реконструкция, съобразно действащите норми Eurocode – БДС EN 1990;
БДС EN 1991; БДС EN 1992, БДС EN 1998.
1. Въведение
Усилването и повишаването на носещата способност на конструктивните елемен-
ти и конструкцията като цяло се налага при увеличаване на постоянни и експлоата-
ционни товари, промяна на предназначението на сградата, преустройство, промяна на
1
Емад Абдулахад, доц. д-р инж., кат. „Масивни конструкции”, УАСГ, бул. „Хр. Смирненски“ № 1,
1046 София, e-mail: georgosing@gmail.com
2
Борислава Александрова, инж., borislava.sashova@abv.bg

64
нормативни изисквания. Сеизмичното осигуряване на отделните конструктивни елемен-
ти и конструкцията на вече съществуващи сгради е отговорна и специфична задача. При
подобни случаи в практиката е необходимо не само да осигурим необходимата носимо-
способност на конструкцията и отделните елементи, но и да се избере подходяща ме-
тодика от икономична и технологична гледна точка. Стоманобетонната стенна конструк-
ция е предпочитано решение от много проектанти при изпълнение на високи сгради в
земетръсни райони. Стенната конструктивна система се характеризира като конструк-
ция, в която вертикалните и хоризонталните въздействия се поемат основно от вертикал-
ни стени, чиято носимоспособност на срязване в основата на сградата превишава 65% от
общата носимоспособност на срязване на цялата конструктивна система. Изпълнението
на реконструкция на съществуващи сгради, в резултат на допълнителни хоризонтални и
вертикални въздействия, е обвързано с редица предварителни опити, за да се изясни най-
благоприятното поведение на конструкцията, независимо дали са натурни или с помощ-
та на софтуерен продукт. В практиката подобни изпитвания в полеви условия често са
невъзможни или се предшестват от сериозни икономически инвестиции. Това е причи-
ната основно да се разчита на софтуерни модели, представящи поведението на конструк-
цията и чрез теоретични предпоставки и програмни резултати проектантите да дават
оценка за най-благоприятните конструктивни решения относно метода на усилване, тех-
нологията на изпълнение и разположението на допълнителни конструктивни елементи
при необходимост от тях.
2. Изложение
Предмет на настоящата статия е Сеизмично осигуряване и анализ на съществу-
ваща административна сграда, изчислена по НПБСтБК. Надстрояване и реконструкция,
съобразно действащите норми Eurocode – БДС EN 1990; БДС EN 1991; БДС EN 1992,
БДС EN 1998. Сградата е с местоположение гр. София, земната основа е тип С, както са
категоризирани в БДС EN 1998-1, в съответствие с националното приложение към
БДС ЕN 1998, сеизмичният хазарт за изследване по крайни гранични състояния се дефи-
нира като максимално референтно сеизмично ускорение на земната основа за района на
гр. София
0,23 .
gR
ag
Класът на сградата по значимост, съгласно БДС ЕN 1998 и националното прило-
жение към него е II, като следователно коефициентът ѝ на значимост е
1,00.
I
  
Докладът е разработен съгласно одобрен Конструктивен проект на съществува-
щата сграда от 2012 г., нов Архитектурен проект с увеличаване на сградата с един етаж и
експертиза от 2015 г. В експертизата е изяснено състоянието на конструкцията към
настоящия момент от гледна точка на експлоатационната ѝ годност, геометрични раз-
мери на носещите елементи, налична армировка и якостта на бетона, които отговарят по
първоначалния проект. В първоначалния Архитектурен проект сградата се състои от 6
етажа и един подземен. Сградата е изпълнена в груб строеж до кота +12,35.
Съгласно първоначалния проект и направената експертиза хоризонталните въз-
действия в съществуващата конструкция се поемат от 21 стоманобетонни стени, раз-

65
положени в две взаимно перпендикулярни направления. Вследствие на хоризонтално
сеизмично въздействие Първа форма е транслационна с период Т = 1,29 s, Втора с
период Т = 0,901 s и Трета – Т = 0,7171 s са ротационни.
При първоначално проведения анализ с включените допълнително надстрояване и
хоризонтално сеизмично въздействие, съгласно Eurocode проверките за регулярност не
са изпълнени и конструкцията е усукващо деформируема.
С цел удовлетворяването на проверките за регулярност се предприема увели-
чаване на сеченията на периферните шайби, чрез стоманобетонен кожух 10 сm в напреч-
но направление и допълнително увеличаване на дължината на Шайбите, съгласно новите
Кофражни планове. С това конструктивно решение се достига до Първа форма с период
T = 1,16 s, Втора форма с период Т = 0,93 s, които са транслационни, и Трета форма с
период Т = 0,71 s – ротационна, което позволява използването на по висока стойност на
коефициента на поведение, което довежда и до по-малки усилия в дуктилните елементи.
Това решение е взето и от гледна точка на технологичните предимства при изпълне -
нието на избрания метод за усилване. При провеждането на сеизмичния анализ се очаква
вътрешните за конструкцията стени да поемат възникващите въздействия, без да се
налага тяхното усилване.
Сградата е моделирана пространствено, като конструктивните височини са:
сут = 4,00m,Н
1етаж= 3,40 m,Н
2,3,4 етаж = 3,00m,Н
5етаж= 2,85m,Н
6,7етаж
= 2,60 m.Н
Изчисляването на капацитетите на дуктилните и крехките елементи е съгласно
нормативен документ БДС ЕN 1998-1. Направената експертиза потвърждава липса на
скрити груби грешки по време на самото проектиране и изграждане, няма повреди от
минали земетресения или други случайни въздействия с неизвестни ефекти.
Конструкцията не може да се категоризира в нито едно от трите гранични състоя-
ния, описани в БДС ЕN 1998-3, а именно близко до разрушаване (NC); значителни по-
вреди (SD); ограничени повреди (DL).
Въз основа на данните от наличната експертиза и основните предпоставки, които
следва да се прилагат при усилване на строителните конструкции, съгласно БДС EN 1998-3
за Критерия за оценка на сеизмичното поведение на съществуващата конструкция ана-
лизът на конструкцията е направен, съгласно БДС EN 1998-1.
Критерий за сеизмично проектиране, използван в първоначалния проект, в това
число и стойността на коефициента на поведение q за редуциране на въздействието –
Сеизмичният анализ е извършен за сеизмично въздействие от IX-та степен – за София

66
със Сеизмичен коефициент Kс = 0,27, съгласно Наредба № 2 „Проектиране на сгради и
съоръжения в земетръсни райони” 23.07.2007 г. Коефициентът на реагиране R = 0,25,
отговарящо на q = 4, съгласно БДС EN 1998-1. При провеждането на сеизмичния анализ
конструкцията се проектира за средно ниво на дуктилност DCM с базовата стойност на
коефициента на поведение q = 3, съгласно БДС EN 1998-1. Решението се извършва чрез
линеен анализ с проектен (изчислителен спектър) на реагиране тип I за хоризонталната
компонента на сеизмичното въздействие.
Количеството и качеството на събраната информация е предпоставка за избрания
модел за анализ, базата на която ще се извършат изчислителните проверки за носимо-
способността, и дисапативните капацитети на конструктивните елементи, а именно БДС
ЕN 1992 и БДС ЕN 1998-1.
Избран е доверителен коефициент в зависимост от наличната информация – Ниво
на информация: KL3, CFKL3 = 1,00.
Конструкцията е моделирана с помощта на софтуерен продукт PSCAD – съставен
е 3D модел с непрекъснати постоянни по височина стоманобетонни шайби, кораво свъ-
рзани с фундаментната плоча. Колоните са моделирани със съответните си напречни
сечения и ставна връзка между отделните етажи, с което се гарантира тяхното поемане
единствено на вертикални товари от междуетажните плочи – без участие в поемането на
хоризонтални въздействия.
Фундирането е решено с фундаментна плоча, върху която стъпват вертикалните
носещи елементи.
Еластичната коравина на огъване и срязване на стоманобетонните стени е кори-
гирана с коефициент 0,5 в критичния етаж. Това се прави с цел да се отчете пластифи-
цирането на критичната зона в гранично състояние.
Всички етажни конструкции (включително и покривната) са моделирани като
безкрайно корави в равнината си диафрагми.
Хоризонталните компоненти на сеизмичното въздействие са разгледани като дей-
стващи едновременно в двете основни направления X и Y. Комбинирането им е извър-
шено в съответствие с изискванията на EN 1998-1, а именно:
 За всяка хоризонтална компонента поотделно, като се прилага правило
CQC за комбиниране на ефектите от сеизмичното въздействие по форми.
 Максималната стойност на всеки ефект от въздействието върху конструк-
цията, вследствие на двете хоризонтални компоненти на сеизмичното въз-
действие, се определя чрез SRSS на ефектите от всяка хоризонтална ком-
понента.
В изчисленията са включени всички форми на трептене, които допринасят зна -
чително за общото реагиране, сумата от включените в анализа ефективни модални маси
е повече от 90% от общата маса на конструкцията и в двете главни направления X и Y.

67
3. Резултати
3.1. Конструктивна схема кота +6.35 (типов етаж) – Съществуваща
конструкция
Фиг. 1. Конструктивна схема кота +6.35 (типов етаж) – Съществуваща конструкция

68
Периоди:
Първа форма: Т1 = 1,29 s
Втора форма: Т2 = 0,901 s
Трета форма: Т3 = 0,7171 s
Премествания:
max Δ = 41,48.10-3 m < 1/250 h = 71,2.10-3 m
Таблица 1. Усилия в стоманобетонните стени
/Съществуваща конструкция/
Шайба №
Геометрични
размери
Разрезни усилия
N, kN
V, kN
M, kN.m
Шайба 1
200/25
378
122
1437
Шайба 2
200/25
855
112
1518
Шайба 3
235/25
1951
139
1909
Шайба 4
365/25
3237
396
5657
Шайба 5
500/25
1374
747
13563
Шайба 6
210/25
1065
142
1030
Шайба 7
210/25
1061
153
1053
Шайба 8
500/25
1645
693
13432
Шайба 9
365/25
3228
387
5705
Шайба 10
235/25
1920
118
1709
Шайба 11
200/25
394
90
1355
Шайба 12
200/25
849
89
1354
Шайба 13
200/25
759
154
2006
Шайба 14
200/25
748
182
2029
Шайба 15
250/25
1744
292
2983
Шайба 16
250/25
1787
292
2937
Шайба 17
250/25
2298
197
2540
Шайба 18
200/25
1137
243
1492
Шайба 19
230/25
2080
169
2021
Шайба 20
250/25
1088
185
2525
Шайба 21
250/25
1154
175
2519
Проведения сеизмичен анализ, съгласно БДС EN 1998, с включени допълнителни
вертикални товари от надстрояването и с коефициенти за натоварване и комбинации,
съгласно Eurocode – БДС EN 1990; БДС EN 1991; БДС EN 1992 – конструкцията има
неблагоприятно поведение, което Еurocode категоризира като Усукващо деформируемо.

69
В резултат на проведеното решение и получените резултати е необходимо Коефи циен-
тът на поведение да бъде намален, което ще доведе до увеличаване на усилията във
всички стоманобетонни стени и съответно тяхното усилване. Избран е друг подход за
решаване на проблема, а именно увеличаване на геометричните размери на стоманобе-
тонните стени само по периферията на конструкцията. Този подход повишава корави-
ната на конструкцията и довежда по Първа и Втора транслационни форми и Трета рота-
ционна форма. Конструктивното решение позволява използването на Коефициент на
поведение q = 3 и намалява усилията във вътрешните за сградата стоманобетонни стени.
3.2. Конструктивна схема кота +6.35 (типов етаж) – Усилена
конструкция
Фиг. 2. Конструктивна схема кота +6.35 (типов етаж) – Усилена конструкция

70
Периоди:
Първа форма: Т1 = 1,16 s
Втора форма: Т2 = 0,93 s
Трета форма: Т3 = 0,71 s
Премествания:
max Δ = 55,9.10-3 m < 1/250 h = 97,6.10-3 m
Таблица 2. Усилия в стоманобетонните стени
/Усилена конструкция/
Шайба №
Геометрични
размери
Разрезни усилия
N, kN
V, kN
M, kN.m
Шайба 1
340/45
2552,40
737,50
9281,40
Шайба 2
280/45
1109,70
490,90
5243,20
Шайба 3
235/25
1384,90
144,10
1595,30
Шайба 4
365/25
2790,80
399,80
4971,40
Шайба 5
500/25
2479,20
802,70
11761,20
Шайба 6
210/25
1087,20
87,50
951,60
Шайба 7
210/25
980,50
87,40
944,00
Шайба 8
500/25
2251,20
745,10
11093,30
Шайба 9
365/25
2788,90
399,50
4839,00
Шайба 10
235/25
1353,70
143,70
1500,00
Шайба 11
340/45
2264,30
742,30
8276,00
Шайба 12
280/45
1221,60
489,10
4647,10
Шайба 13
360/45
2393,10
926,80
11688,40
Шайба 14
360/45
1404,20
912,80
11585,90
Шайба 15
250/25
1606,10
164,30
2018,70
Шайба 16
250/25
1732,50
204,50
2042,20
Шайба 17
250/25
2354,20
204,60
2886,70
Шайба 18
200/25
699,10
138,10
1122,30
Шайба 19
230/25
1843,40
205,00
1660,90
Шайба 20
350/45
1650,40
831,60
11223,30
Шайба 21
350/45
1772,60
830,50
11270,30

71
4. Конструиране и детайли за изпълнение на усилването със
стоманобетонен кожух
4.1. Вложена армировка и конструиране на стоманобетонния кожух
на стена № 13
Направено е изчисление и конструиране на Ш13 – най-натоварена.
Фиг. 3. Етаж 1 – Шайба 13, напречно сечение 3600/450 mm, дължина L = 4,00 m
Вложена армировка в усилващите зони – Армировка 2×19ф22 и 2×2ф28.
Вложени пълнежни пръти – Армировка 2×11ф14/20 – вертикална армировка и
2×21ф12/20 – хоризонтална армировка.
Фиг. 4. Етаж 1 – Шайба 13, Интеракционна диаграма
В останалите етажи вложената армировка и разрезните усилия са представени в
табличен вид.
Таблица 3. Разрезни усилия и вложена армировка в стоманобетонния кожух на
Шайба № 13
Шайба № 13
Етаж
Разрезни усилия
Вложена армировка
N, kN
V, kN
M, kN.m
В усилваща
зона
Пълнежни
пръти, верт.
Пълнежни
пръти, хор.
Етаж 1
2393,10
926,80
12191,10
19ф22,2ф28
ф14/20
ф12/20
Етаж 2
2113,70
737,10
11950,10
19ф22,2ф28
ф14/20
ф12/20
Етаж 3
1692,20
815,70
9922,50
19ф20,2ф25
ф14/20
ф12/20
Етаж 4
1282,90
885,40
8104,90
19ф20,2ф25
ф14/20
ф12/20
Етаж 5
855,30
865,50
6308,10
19ф18,2ф22
ф14/20
ф12/20
Етаж 6
421,70
917,00
4511,00
19ф16,2ф20
ф14/20
ф12/20

72
4.2. Детайли за изпълнение на стоманобетонния кожух
Фиг. 5. Шайба 13, Детайл на стоманобетонния кожух

73
Фиг. 6. Детайли за изпълнение на
стоманобетонен кожух

74
Фиг. 7. Детайли за осъществяване на връзката между стоманобетонния кожух и
съществуващата фундаментна плоча
4.3. Основни изисквания към изпълнението стоманобетонния кожух
1. Преди започване на работа по изпълнение на шайбата, плочите и гредите в
зоната на стената да се подпират с метално скеле на съответното етажно ниво за поемане
на вертикалния товар. Подпирането със скеле на етажното ниво на изпълнението на
кожуха да е поетапно.
2. При направата на отворите за преминаване на армировката от усилващия кожух
в плочите, гредите и шайбата предварително да се определи местоположението на съще-
ствуващите армировъчни пръти с Профометър. Не трябва да се нарушава целостта на
армировката.
3. Повърхността на шайбата да се почисти.
4. При изпълнението на отворите за армировъчните пръти, пробиването да е по-
eтапно с ударно-пробивно свредло с по-малък диаметър към свредло с по-голям
диаметър.
5. Отворите да бъдат 2 диаметъра по-големи от диаметъра на преминаващия прът.
6. След изпълнението на отворите за армировката от кожуха отворите да бъдат
добре почистени от прах и остатъчен материал.
7. Ограничителите да бъдат поставени плътно към съществуващите елементи
(плочи, греди), съгласно детайл „A“.
8. Отворите се запълват с Инжекционна епоксидна смола HIT RE-500 V3, като
задължително се спазват всички изисквания на производителя за работа с материала.
9. Всички пръти, преминаващи през съществуващия елементи, да се изпълняват,
съгласно дадените детайли.
10. Връзката между два съседни пръта от стоманобетонния кожух и съществува-
щата колона K14 се осъществява преди бетониране. Предварително се оголва наличната
армировка, осъществява се връзка между стара и нова армировка със заваряване на пред-
варително огънат армировъчен прът. Връзката да се изпълни съгласно дадените детайли.
11. При затруднение на преминаването на прът от усилващия кожух през плочата
да се използва допълнителен прът, който се заварява към основните пръти от кожуха.
Допълнителният прът преминава през плочата съгласно Детайл „А“.

75
12. Бетон за шайбите клас С16/20, бетонът да е с клас по Консистенция S4, сля-
гането, определено по метод Конус на Абраамс да не бъде по- малко от 180 mm.
13. Бетонът да бъде с дребна фракция – d/D = 4/8 mm.
14. Армировъчна стомана B420B, БДС EN 10080
365,22 kN/mm².
yd
f
Останалите Стоманобетонни стени Ш1, Ш2, Ш11, Ш12, Ш13, Ш14, Ш20, Ш21 са
усилени по аналогична методика, в зависимост от местоположението им.
4.4. Изчисление и проверка на вътрешните за конструкцията
стоманобетонни стени
Направено е изчисление за достатъчна носимоспособност на Шайба 17.
Стоманобетонна стена Ш17 е вътрешна за конструкцията. Ще бъде направено
изчисление, отговаря ли на изискванията на Eurocode. Шайбата е с по-малки разрезни
усилия от първоначалния Конструктивен проект, геометричните ѝ размери се запазват.
Фиг. 8. Детайл на вложената армировка в Стоманобетонна стена № 17 по
първоначалния Конструктивен проект
Вложена армировка в усилващите зони – Армировка 2×6ф18.
Вложени пълнежни пръти – Армировка 2×9ф10/20 сm – вертикална армировка и
2×21ф10/20 – хоризонтална армировка.
Фиг. 9. Стоманобетонна стена № 17, Интеракционна диаграма. Армировка, съгласно
първоначалния Конструктивен проект и разрезни усилия след надстрояването

76
В останалите етажи вложената армировка и разрезните усилия са представени в
табличен вид.
Таблица 4. Разрезни усилия и вложена армировка в Стоманобетонна стена № 17
Шайба № 17
Етаж
Разрезни усилия
Вложена армировка
N, kN
V, kN
M, kN.m
В усилваща
зона
Пълнежни
пръти, верт.
Пълнежни
пръти, хор.
Етаж 1
2354,20
204,60
2886,70
6ф18
ф10/20
ф10/20
Етаж 2
1945,70
215,40
2618,80
6ф18
ф10/20
ф10/20
Етаж 3
1470,60
198,50
2279,80
6ф16
ф10/20
ф10/20
Етаж 4
1198,30
88,50
2036,40
6ф14
ф10/20
ф10/20
Етаж 5
887,60
61,70
1688,10
6ф14
ф10/20
ф10/20
Етаж 6
613,30
129,40
1378,90
6ф14
ф10/20
ф10/20
Етаж 7
358,10
257,00
1118,20
6ф14
ф10/20
ф10/20
Етаж 8
103,70
62,90
874,80
6ф14
ф10/20
ф10/20
Заключение за проведеното изчисление за Стена 17:
Изчислителни проверки за удовлетворяване на проверките и конструктивните
изисквания на БДС ЕN 1998 за проектиране на плътни дуктилни стени DCM са изпъл-
нени с допустими отклонения, а именно разстояния между стремената в критичната
зона, но локална дуктилност е осигурена в резултат на което несъвпадението се
пренебрегва. Носимоспособността на стената е достатъчна за поемането на усилията в
елемента.
Вътрешната за конструкцията стоманобетонна стена № 17 – напречно сечение
200/25 не е необходимо да бъде усилвана.
Останалите стоманобетонни стени, вътрешни за конструкцията Ш3, Ш4, Ш5, Ш6,
Ш7, Ш8, Ш9, Ш10, Ш15, Ш16, Ш18, Ш19, са изчислени и проверени и нямат нужда от
усилване.
Направени са проверки за продънване на всички вертикални елементи при етаж-
ните плочи и фундаментната плоча, които са удовлетворени.
От получените усилия във фундаментната плоча е направена проверка за налич-
ната армировка и дебелина, от което се оказва, че фундаментната плоча е необходимо да
бъде усилена. Прието е усилване на зони с допълнителна стоманобетонна плоча 15 сm и
необходима армировка. С това решение проверките за носимоспособност на фундамен-
тната плоча са удовлетворени. Направени са проверки за напреженията в основната
плоскост и те са удовлетворени.
5. Изводи
1. Избраната методика за усилване, а именно увеличаване на напречните се-
чения на периферните стоманобетонни стени със стоманобетонен кожух, е
удачна от гледна точка на получените ексцентрицитети. Намалява с раз-

77
стоянието между ЦМ (център на масите) и ЦК (център на коравините), в
резултат на което се достига до Първа и Втора форма на транслация.
2. Конструктивното решение за увеличаване на геометричните размери само
на периферните стоманобетонни стени действа благоприятно на деформа-
циите при сеизмично въздействие – проверките за регулярност в план са
изпълнени.
3. Увеличаването на коравината на външните за конструкцията стени (увели-
чаването на геометричните размери), повлиява благоприятно и намалява
усилията във вътрешните шайби.
4. От технологична гледна точка е удачно увеличаването на напречните сече-
ния на елементите да се изпълнява в периферията на сградата. Също така е
за предпочитане и от архитектурни съображения.
5. Независимо от увеличаването на етажността на сградата, избора на усилва-
ща система осигурява достатъчна коравина, за да се получат периоди, кои-
то да са достатъчно близки с тези в първоначалния проект.
ЛИТЕРАТУРА
1. БДС EN 1990 Еврокод 0. Основи на проектирането на строителните кон-
струкции.
2. БДС EN 1991 Еврокод 1. Въздействия върху строителните конструкции.
3. БДС EN 1992 Еврокод 2. Проектиране на бетонни и стоманобетонни кон -
струкции.
4. БДС EN 1998 Еврокод 8. Проектиране на конструкциите на сеизмични въз-
действия.
5. Бонев, З., Таушанов, А. Изчисляване на конструкции на сеизмични въздействия.
Линеен спектрален анализ. Интегра инженеринг, София, 2006.
6. Димов, Д. Обследване и изпитване на конструкции и мостове. „ДЛ &М“, София,
2016.
7. Захариева-Георгиева, Б. Лекционен курс по Стоманобетонни конструкции.
Университет по архитектура, строителство и геодезия, София.
8. Кърджиев, В. Лекционен курс по Проектиране на стоманобетонни конструкции
за сеизмични въздействия. Университет по архитектура, строителство и геодезия,
София.
9. Милев, Й., Кърджиев, В. Еврокодове. Ръководство за проектиране на стомано-
бетонни конструкции. Част първа. Многоетажна офис сграда. КИИП, София, 2012.
10. „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции“. ИТУС 98,
София, 2008.
11. Наредба № 2 „Проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони”,
23.07.2007 г.

78
SEISMIC PROVISIONS AND ANALYSIS OF REINFORCED
CONCRETE WALL STRUCTURE
E. Abdulahad
1
, B. Aleksandrova
2
Keywords: seismic provisions, seismic analysis, ductility, strengthening
ABSTRACT
Reinforced concrete wall structures are preferred solutions for tall buildings, especially
in seismic zones. In practice, different causes lead to the need to strengthen them, to increase
their bearing capacity and their stiffness. The solution concerning the strengthening method
and the appropriate technology depends on specific local conditions, structure type, and the
technical potential of the completed construction works, architectural requirements and the
required level of seismic safety.
The present paper presents a solution for Seismic safety and analysis of an existing
building by "NPBStBK" (Standards for design of concrete and reinforced concrete structures
RD-02-14-485, dated 11.06.2008). The superstructure and reconstruction are according to
current standards Eurocode BDS EN 1990, BDS EN 1991, BDS EN 1992, and BDS EN 1998.
1
Emad Abdulahad, Assoc. Prof. Dr. Eng., Dept. “Reinforced Concrete Structures”, UACEG, 1 H.
Smirnenski Blvd., Sofia 1046, e-mail: georgosing@gmail.com
2
Borislava Aleksandrova, Eng., e-mail: borislava.sashova@abv.bg